一、铝基与锌基牺牲阳极保护凝汽器的比较试验（论文文献综述）
杨树凯,尤涛,林斌,秦铁男[1]（2020）在《核电站大修期间阴极保护系统故障分析与维护策略》文中研究指明核电站阴极保护系统主要用于保护鼓网、格栅、凝汽器水室、冷源管道等海水相关设备。在核电站换料大修期间的阴极保护系统检修中对典型故障进行分析,结合核电站预防性维修管理大纲与系统运维程序,提出了阴极保护系统的维护策略,确保在核电站商运期间阴极保护系统正常稳定运行,防止被保护设备发生腐蚀。
方芸,林莉,雷阳[2]（2020）在《水下变压器阴极保护系统研究》文中研究表明深海水下变压器工作环境恶劣。本文提出采用阴极保护法为主的综合防腐蚀方法,延长其免维护寿命,降低成本,提高系统可靠性。综合考虑海水环境、变压器材料与涂层等因素,建立了阴极保护系统的理论模型,并基于模型进行了分析计算,得到了阴极保护系统的电流、电位、牺牲阳极重量、数量和尺寸等,本文理论模型与计算结果为双相不锈钢水下变压器的长免维护工作寿命设计提供了技术支撑。
周纯[3]（2019）在《海上钢结构浮体动态服役行为腐蚀防护与设计研究》文中研究指明海上钢结构浮体在复杂的海水介质中遭受海水侵蚀,本文以平潭海峡跨海大桥防船撞拦截设施为例,对防撞结构中重要的防撞浮筒和拦截锚链部分进行了腐蚀防护和设计研究。为了完善防撞拦截系统的防腐体系,弥补稳态行为下金属腐蚀防护的设计不足,初步设计一种防护方案,通过comsol软件腐蚀模块对该新型设计开展具体研究,对静动态下阳极优化前后的浮筒表面电位进行了分析对比,对不同阳极布置方式的防腐锚链进行了探讨,对不同阳极尺寸的保护状态进行对比,并分析阳极表面的电流密度矢量方向规律,验证了阴极表面电位同牺牲阳极表面电流密度的联系,最后确定了新设计中的阳极用量和该拦截系统的可行性。本文具体工作成果如下:（1）以金属钢结构合适的控制方程和边界条件为基础,依据金属电化学腐蚀理论,假设海水电解质不发生变化,金属发生极化作用,在二次电流分布下,建立了钢结构防撞拦截系统阴极防护计算模型,同时为了提高仿真计算速度,对部分三维结构作了简化处理。（2）使用电化学技术进行极化曲线实验,结果发现拦截系统中浮筒钢材料和锚链钢材料存在着腐蚀差异性,浮筒钢AH36材料耐蚀性最好,锚链钢CM690材料次之,铝锌铟合金阳极作为保护金属,腐蚀最快。通过设计一种带有牺牲阳极新型锚链,减小了锚链的腐蚀速率,缩短了浮筒与锚链间的服役时间差,进一步强化了钢结构拦截系统的腐蚀防护效果。（3）利用comsol软件腐蚀模块分析了防撞钢结构表面静动态下的电位分布,通过对浮筒表面阳极优化和新型锚链防护设计,将拦截系统钢结构表面电位控制在正常的保护范围之内,降低了腐蚀速率。对阳极表面分析发现,阳极表面电流密度矢量向四周扩散,电流密度逐渐减小,在阳极靠近浮体表面处腐蚀电流密度较大,腐蚀消耗速率较快,验证了阴极表面电位同阳极表面电流密度间的相互联系,阴极表面电极电位与阳极表面电流密度大小变化方向相反。（4）优化后的拦截系统中浮筒的服役寿命提高到10年以上,发明设计的联合牺牲阳极新型锚链服役寿命可达5年,提高了整个拦截系统的服役寿命,保障了整体钢结构设施的防护可靠性。经计算,就单个拦截系统防腐成本而言,优化后的方案与原设计相比节省了工程造价16万余元,整个拦截系统腐蚀防护经济效益提升了46%,此设计方案有利于进一步地推广应用。
常利峰[4]（2016）在《低温多效海水淡化装置防腐研究》文中提出本文介绍了低温多效海水淡化蒸发装置的选材情况,对蒸发装置产生的腐蚀原因进行分析,提出了改进措施。并根据海水中易引起腐蚀的因素,建议对进料海水进行有效针对性地预处理。
胡毓[5]（2016）在《不锈钢的铁基牺牲阳极防护与摩擦学性能研究》文中指出用于石油钻铤外壳材料的不锈钢,除了要承受地下泥浆介质的腐蚀之外,在工件运行过程中还要承受泥浆颗粒对它的冲刷腐蚀,因此研究有效的不锈钢腐蚀防护方法以及不锈钢的摩擦学性能具有重要的工程意义。为了降低不锈钢的腐蚀速度,通常采用牺牲阳极材料对其进行腐蚀防护。铁基牺牲阳极电流效率高、对不锈钢的驱动电位适宜、成本低廉,是一种具有广泛应用前景的阳极材料。本文通过极化曲线法、恒电流法和自放电法研究了20CrMn、20CrMo、20CrMnTi和40CrMo铁基牺牲阳极的电化学性能及其对17-4PH不锈钢和P550不锈钢的阴极保护效果,并采用MR-060型多功能摩擦磨损试验机研究了17-4PH和P550不锈钢的摩擦磨损性能,分析了载荷、滑动速度对不锈钢摩擦磨损性能的影响,并通过金相显微镜观察了摩擦后的磨痕形貌,分析了可能的磨损机制。主要研究结果如下:阴极材料的极化测试结果表明四种牺牲阳极材料与17-4PH不锈钢及P550不锈钢均具有适宜的驱动电位差,这些铁基牺牲阳极理论上具有良好的保护效果。循环伏安曲线测试结果表明,相比P550,17-4PH不锈钢具有更好的耐点蚀性能。恒电流极化实验结果表明,在四种牺牲阳极中,20CrMnTi牺牲阳极的极化电位最负、极化电阻最大、极化率最低,因此其牺牲阳极性能最好。恒电流实验和自放电实验结果表明,在四种牺牲阳极中,20CrMnTi具有最负、最稳定的工作电位、最高的电流效率（>90%）。从腐蚀形貌特征上看,20CrMnTi表面的腐蚀产物层最为均匀致密,耐腐蚀性最好。铁基牺牲阳极对17-4PH和P550不锈钢的阴极保护效果明显,与未施加阴极保护相比,这几种牺牲阳极保护的17-4PH不锈钢和P550不锈钢表面腐蚀程度均明显降低。摩擦磨损实验结果表明载荷和滑动速度对17-4PH和P550不锈钢的摩擦学性能有着明显的影响。相对于转速而言,载荷是影响这两种不锈钢的摩擦行为的主要因素。当载荷为4 N时,17-4PH不锈钢的摩擦系数均在波动中缓慢上升,且随着转速的增加,磨损率逐渐增大,磨损机制由粘着磨损逐渐过渡到氧化磨损;载荷为10N时,转速为300 r/min时的摩擦系数最小且最稳定,250 r/min时的摩擦系数最大且最不稳定,磨损率随转速的增加而增大,各转速下的磨损机制主要为粘着磨损。载荷为4 N时,P550不锈钢的摩擦系数曲线先大幅波动后急剧下降并趋于平稳,磨损率随着转速的增加而减小,主要表现为氧化磨损;载荷为10N时,P550不锈钢的摩擦系数和磨损率均随转速的增加而增大,转速为200 r/min时主要为氧化磨损,转速为100 r/min和300 r/min时主要为粘着磨损和磨粒磨损。
田璇,丁冬雁[6]（2015）在《铁基牺牲阳极的研究进展》文中进行了进一步梳理针对铁基牺牲阳极在工业生产中的应用,分析了铁基牺牲阳极对电位较正金属（如Cu、不锈钢和钛合金）阴极保护的可行性。综述了几种铁基材料作为牺牲阳极的性能,以及作为牺牲阳极在保护Cu、不锈钢和钛合金中的实际应用。提出了铁基牺牲阳极未来的研究重点和发展方向。
田璇[7]（2015）在《不锈钢用铁基牺牲阳极的电化学性能研究》文中指出金属腐蚀可以显着影响工业设备的正常运转,尤其是对处在特殊环境如海洋中的工业设备,在这些环境中虽然使用大量的不锈钢材料进行防腐蚀,但腐蚀仍然不断发生,因此研究易腐蚀环境中金属的防护措施具有重要的意义。牺牲阳极法是一种广泛应用的金属部件防腐蚀方法,铁基牺牲阳极与不锈钢之间有合适的电位差,且电流效率高,是一种应用前景广泛的牺牲阳极材料。本文通过循环伏安曲线、极化曲线和恒电流极化法研究了20CrMn、20CrMo、20CrMnTi和40CrMo几种铁基牺牲阳极的极化性能;通过对牺牲阳极溶解过程的观察,分析了牺牲阳极的溶解机理;利用恒电流法和自放电法研究了铁基牺牲阳极对310S和F166不锈钢的阴极保护效果。主要结论如下:开路电位测试结果表明20CrMnTi牺牲阳极的开路电位稳定;循环伏安和阳极极化测试结果表明在相同的极化电位下,20CrMnTi牺牲阳极的电流密度最低;恒电流极化法实验结果表明在电流的极化作用下,20CrMnTi牺牲阳极的工作电位最负、极化电阻最大。20CrMnTi牺牲阳极的极化率最低,理论上具有最优良的牺牲阳极性能。通过观察恒电流极化实验中牺牲阳极在不同时间的溶解形貌发现溶液中溶解的氧离子首先在富Cr区域与基体反应,生成环状的铬铁羟基氧化物。随着腐蚀过程的进行,逐渐形成局域性的腐蚀产物。局域性腐蚀产物又逐渐覆盖基底表面,形成均匀致密的腐蚀产物层。随着腐蚀程度的继续加深,腐蚀产物部分脱落,暴露出新的基底,腐蚀过程被加速,如此往复进行。最终在牺牲阳极表面形成独立的块状腐蚀产物。在310S不锈钢的阴极保护实验中,四种铁基牺牲阳极的工作电流处于较高的状态,不存在钝化现象。恒电流实验和自放电实验表明20CrMnTi牺牲阳极的工作电位稳定性最好,表面的腐蚀产物均匀且致密,且电流效率高于90%,表现出优良的牺牲阳极特性。与未施加阴极保护相比,铁基牺牲阳极保护的310S不锈钢表面蚀坑数量和氧化物含量明显降低。由于牺牲阳极与F166不锈钢之间的电位差低于300mV,牺牲阳极保护下对F166不锈钢的阴极保护效果不明显。
张云乾,王洪仁[8]（2014）在《核电站凝汽器海水室铁阳极脱落原因分析及对策》文中提出核电站凝汽器海水室主体材料为奥氏体不锈钢和钛材,用于保护不锈钢和钛合金凝汽器的铁合金阳极在服役过程有个别铁脚断裂发生脱现象。通过失效断口部位腐蚀形貌分析、断口裂纹金相分析和腐蚀晶界扫描电子显微镜（SEM）分析、晶间腐蚀产物X射线能谱（EDX）分析,研究确定铁阳极脱落失效原因。研究结果表明,铁阳极脱落的主要原因是其304不锈钢铁脚受到严重的敏化,在一定的条件下产生晶间型应力腐蚀而导致腐蚀断裂,并据此制定了处理方案。
夏锡瑞,曲政[9]（2011）在《阴极保护及金属涂层技术在滨海电厂的应用》文中研究说明本文较详细的叙述了沿海电厂主要部分及设备的防护。特别对电厂的循环冷却水系统、接地网与基础钢桩等设备及构件采用了外加电流阴极保护及表面涂层保护进行了重点描述。并对相关材料的选用及具体的保护实例进行了介绍。
曹亮[10]（2011）在《环空保护液中油井管电偶腐蚀及牺牲阳极研制》文中认为能源是整个世界发展和经济增长最基本的驱动力,是人类赖以生存的基础。短期内煤炭、石油、天然气等传统能源仍是我国能源供应的主力军,然而随着对油气田开发的深入,在某些地区油气开采环境日益恶劣。制约油气开采的油井管腐蚀、结垢等问题越来越突出,尤其是油管套管之间的电偶腐蚀更是严重影响着油气的开采。本文针对油气田中油管钢和套管钢在环空保护液中的电偶腐蚀问题,采用牺牲阳极对其施加阴极保护,以减缓腐蚀速率和延长油井管钢的使用寿命。首先本文考察了在环空保护液中,电偶对的阴/阳面积比和介质温度对电偶腐蚀速率的影响。结果表明随着阴/阳面积比的增大和温度的升高,腐蚀速率明显增大；TP110SS钢的自腐蚀产物和电偶腐蚀的产物元素组成相差不大,主要成分都是Fe3O4。其次在Al-Zn-In阳极的基础上定量添入Sn、Mg、Ce三种合金元素和热处理工艺熔炼得一系列阳极试样,并进行电化学试验筛选出在80℃环空保护液中电化学性能最好的阳极配方—A1-5Zn-0.05In-0.07Sn-1Mg-0.1Ce。该配方的牺牲阳极试样在80℃下的开路电位为-1.067V,工作电位在-0.956V--0.997V之间且波动较小,实际电容量为2449.8 A·h/kg,电流效率为85.36%,腐蚀产物溶解较均匀；在常温海水中的电化学性能达到GB/T 4948-2002相应的标准,扩大了该阳极的应用范围。而商品牺牲阳极的实际电容量仅为1730.04 A·h/kg,电流效率60.28%,难以满足生产的需要。筛选出的阳极能使TP110SS钢-G3钢电偶对在25℃和80℃下环空保护液中的腐蚀速率分别从0.123 g/（m2·h）降低为0.024 g/（m2·h）,从0.607 g/（m2·h）降低为0.034 g/（m2·h）,相应的保护度为80.75%、95.08%。
二、铝基与锌基牺牲阳极保护凝汽器的比较试验（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、铝基与锌基牺牲阳极保护凝汽器的比较试验（论文提纲范文）
（1）核电站大修期间阴极保护系统故障分析与维护策略（论文提纲范文）
| 1 核电站阴极保护系统分类 |
| 1.1 牺牲阳极阴极保护系统 |
| 1.2 外加电流阴极保护系统 |
| 2 典型故障分析 |
| 2.1 牺牲阳极阴极保护系统 |
| 2.2 外加电流阴极保护系统 |
| 3 维护策略 |
| 3.1 预防性管理 |
| 3.2 纠正性维修 |
| 4 结论与建议 |
（2）水下变压器阴极保护系统研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 水下变压器阴极保护系统 |
| 1.1变压器阴极保护电流计算 |
| 2 水下变压器阴极保护系统建模 |
| 3 牺牲阳极材料选型与设计 |
| 4 结论 |
（3）海上钢结构浮体动态服役行为腐蚀防护与设计研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 海上钢结构腐蚀形式与防护方法 |
| 1.2.1 海洋钢结构主要腐蚀形式 |
| 1.2.2 海上钢结构腐蚀防护方法 |
| 1.3 海上钢结构阴极保护数值模拟研究进展 |
| 1.4 本文的研究内容 |
| 2 海上防撞钢结构体系的腐蚀理论 |
| 2.1 金属钢结构热力学分析 |
| 2.1.1 金属结构腐蚀倾向分析 |
| 2.1.2 双电层模型理论 |
| 2.2 金属钢结构腐蚀动力学分析 |
| 2.2.1 电化学电极反应速率 |
| 2.2.2 电化学腐蚀极化行为 |
| 2.3 海上钢结构浮体阴极防护模型理论 |
| 2.3.1 确定理论模型 |
| 2.3.2 控制方程推导 |
| 2.4 海上钢结构浮体阴极防护边界条件 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 浮体结构材料极化实验分析 |
| 3.1 钢结构浮体材料选取 |
| 3.1.1 浮筒钢结构材料选取 |
| 3.1.2 拦截锚链材料选取 |
| 3.2 实验仪器设备与材料 |
| 3.3 极化实验原理与过程 |
| 3.4 极化实验结果与分析 |
| 3.4.1 开路电位测试 |
| 3.4.2 阻抗谱分析 |
| 3.4.3 极化曲线分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 海上钢结构浮体阴极防护设计与数值模型建立 |
| 4.1 钢结构浮体阴极防护设计 |
| 4.1.1 防撞浮筒阴极防护设计 |
| 4.1.2 拦截锚链阴极防护设计 |
| 4.2 Comsol数值模型的建立 |
| 4.2.1 参数设置 |
| 4.2.2 浮筒模型计算 |
| 4.2.3 锚链模型计算 |
| 4.2.4 网格剖分 |
| 4.3 本章小结 |
| 5 防船撞拦截工程实例静动态服役腐蚀分析 |
| 5.1 浮体表面电极电位稳态分析 |
| 5.1.1 浮筒表面电极电位稳态分析 |
| 5.1.2 锚链表面电极电位稳态分析 |
| 5.2 浮体表面电极电位动态分析 |
| 5.2.1 浮筒表面电极电位动态分析 |
| 5.2.2 锚链表面电极电位动态分析 |
| 5.3 阳极表面电流密度模拟分析 |
| 5.3.1 浮筒阳极表面电流密度分析 |
| 5.3.2 锚链阳极电流密度分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 防船撞拦截系统防腐效益初步计算 |
| 6.1 计算原有拦截系统防腐成本 |
| 6.2 计算现有防腐拦截系统成本 |
| 6.3 计算拦截系统防腐提升效益 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 工作展望 |
| 参考文献 |
| 在校研究成果 |
| 致谢 |
（5）不锈钢的铁基牺牲阳极防护与摩擦学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 牺牲阳极概述 |
| 1.2.1 牺牲阳极分类 |
| 1.2.2 牺牲阳极的主要性能参数 |
| 1.3 铁基牺牲阳极的研究现状 |
| 1.4 摩擦磨损概述 |
| 1.4.1 摩擦理论 |
| 1.4.2 摩擦的分类 |
| 1.4.3 磨损理论 |
| 1.5 影响不锈钢摩擦学特性的因素 |
| 1.5.1 外部因素 |
| 1.5.2 内部因素 |
| 1.6 研究意义及研究内容 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 铁基牺牲阳极材料 |
| 2.1.2 不锈钢材料 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 金相组织分析 |
| 2.2.2 电化学性能测试 |
| 2.2.3 摩擦磨损实验 |
| 第三章 铁基牺牲阳极的电化学性能 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 电化学极化曲线 |
| 3.3 循环伏安曲线 |
| 3.4 恒电流极化法实验结果 |
| 3.4.1 极化电位 |
| 3.4.2 极化电阻与双电层电容 |
| 3.4.3 牺牲阳极表面溶解形貌变化 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 铁基牺牲阳极对不锈钢的阴极保护 |
| 4.1 17-4PH和P550不锈钢的显微组织 |
| 4.2 铁基牺牲阳极对17-4PH不锈钢的阴极保护 |
| 4.2.1 恒电流实验结果 |
| 4.2.2 自放电实验结果 |
| 4.3 铁基牺牲阳极对P550不锈钢的阴极保护 |
| 4.3.1 恒电流实验结果 |
| 4.3.2 自放电实验结果 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 不锈钢的摩擦磨损性能 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 17-4PH不锈钢的摩擦磨损性能 |
| 5.2.1 摩擦系数 |
| 5.2.2 磨损率 |
| 5.2.3 摩擦磨损后的表面形貌 |
| 5.3 P550不锈钢的摩擦磨损性能研究 |
| 5.3.1 摩擦系数 |
| 5.3.2 磨损率 |
| 5.3.3 P550不锈钢磨损后的表面形貌 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间已发表或录用的论文 |
（6）铁基牺牲阳极的研究进展（论文提纲范文）
| 1前言 |
| 2铁基牺牲阳极概述 |
| 3铁基牺牲阳极的性能 |
| 4铁基牺牲阳极的应用 |
| 4.1保护铜合金 |
| 4.2保护钛合金 |
| 5总结与展望 |
（7）不锈钢用铁基牺牲阳极的电化学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 阴极保护原理 |
| 1.3 牺牲阳极概述 |
| 1.3.1 牺牲阳极材料分类 |
| 1.3.2 牺牲阳极的主要性能指标 |
| 1.4 铁基牺牲阳极研究及发展状况 |
| 1.4.1 铁基牺牲阳极概述 |
| 1.4.2 铁基牺牲阳极的性能 |
| 1.4.3 铁基牺牲阳极的应用 |
| 1.4.4 铁基牺牲阳极研究展望 |
| 1.5 研究目的及研究内容 |
| 第二章 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 铁基牺牲阳极材料 |
| 2.1.2 不锈钢材料 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 金相组织分析 |
| 2.2.2 极化性能测试 |
| 2.2.3 牺牲阳极性能测试 |
| 第三章 铁基牺牲阳极的极化性能与溶解机理 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 牺牲阳极的组织 |
| 3.3 开路电位实验结果 |
| 3.4 循环伏安曲线实验结果 |
| 3.5 极化曲线实验结果 |
| 3.6 恒电流极化法实验结果 |
| 3.6.1 极化电位 |
| 3.6.2 双电层电容与极化电阻 |
| 3.6.3 牺牲阳极表面溶解形貌变化 |
| 3.6.4 牺牲阳极溶解机理 |
| 3.7 小结 |
| 第四章 铁基牺牲阳极对不锈钢的阴极保护 |
| 4.1 310S和F166不锈钢组织 |
| 4.2 铁基牺牲阳极对 310S不锈钢的阴极保护 |
| 4.2.1 恒电流实验结果 |
| 4.2.2 自放电实验结果 |
| 4.3 铁基牺牲阳极对F166不锈钢的阴极保护 |
| 4.3.1 恒电流实验结果 |
| 4.3.2 自放电实验结果 |
| 4.3.3 小结 |
| 第五章 全文总结与展望 |
| 5.1 全文总结 |
| 5.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间已发表或录用的论文 |
（8）核电站凝汽器海水室铁阳极脱落原因分析及对策（论文提纲范文）
| 1 失效分析试验 |
| 1.1 断口形貌检查 |
| 1.2 化学分析 |
| 1.2.1 阳极铁脚分析 |
| 1.2.2 腐蚀产物分析 |
| 1.3 金相分析 |
| 1.4 扫描电镜分析 |
| 2 分析与讨论 |
| 3 预防措施 |
| 3.1 严格阳极生产过程控制 |
| 3.2 改进现场安装工艺 |
| 3.2.1 提高焊接水平 |
| 3.2.2 进行焊后热处理 |
| 3.2.3 现场加固 |
| 4 效果验证 |
| 5 结论 |
（9）阴极保护及金属涂层技术在滨海电厂的应用（论文提纲范文）
| 0 前言 |
| 1 循环冷却水系统的腐蚀及防护对策 |
| 2 电厂接地网与基础钢桩的阴极保护 |
| 3 滨海电厂阴极保护技术部分应用实例 |
| 3.1 B30铜管凝汽器防腐 |
| 3.2 钛管凝汽器防腐 |
| 3.3 立式斜流泵保护 |
| 3.4 拦污栅的防腐 |
| 3.5 海水管道的防腐 |
（10）环空保护液中油井管电偶腐蚀及牺牲阳极研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 1 文献综述 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 目前油气管柱的腐蚀研究概况 |
| 1.2.1 油井管的腐蚀现状 |
| 1.2.2 油井管的防腐技术现状 |
| 1.3 阴极保护技术简介 |
| 1.3.1 阴极保护发展简史 |
| 1.3.2 阴极保护原理及参数 |
| 1.3.3 常用牺牲阳极阳极材料 |
| 1.4 影响铝基牺牲阳极性能的因素 |
| 1.4.1 合金元素的影响 |
| 1.4.2 热处理的影响 |
| 1.5 国内外高温、特殊环境中铝基牺牲阳极研究 |
| 1.6 选题目的和研究内容 |
| 1.6.1 选题目的 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 2 G3钢-TP110SS钢电偶对的电偶腐蚀研究 |
| 2.1 试验部分 |
| 2.1.1 主要原材料及仪器 |
| 2.1.2 试验装置及步骤 |
| 2.2 试验结果与讨论 |
| 2.2.1 电化学行为测试 |
| 2.2.2 电偶腐蚀测试结果讨论 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 环空保护液中牺牲阳极的研制 |
| 3.1 试验部分 |
| 3.1.1 试验仪器和主要原料 |
| 3.1.2 合金熔炼及试样制备 |
| 3.1.3 电化学性能测试 |
| 3.1.4 牺牲阳极对G3-TP110SS钢电偶对的阴极保护试验 |
| 3.2 试验结果与讨论 |
| 3.2.1 各元素对铝合金阳极电化学性能影响探究 |
| 3.2.2 铝合金阳极在80℃环空保护液中电化学性能 |
| 3.2.3 固溶处理对阳极在电化学性能的影响 |
| 3.2.4 极化曲线测试分析 |
| 3.2.5 电化学阻抗谱分析 |
| 3.2.6 常温海水和高温环空保护液中电化学性能测试结果 |
| 3.2.7 牺牲阳极对G3-TP110SS钢电偶对的阳极保护效果 |
| 3.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
四、铝基与锌基牺牲阳极保护凝汽器的比较试验（论文参考文献）
- [1]核电站大修期间阴极保护系统故障分析与维护策略[J]. 杨树凯,尤涛,林斌,秦铁男. 腐蚀与防护, 2020(12)
- [2]水下变压器阴极保护系统研究[J]. 方芸,林莉,雷阳. 船电技术, 2020(09)
- [3]海上钢结构浮体动态服役行为腐蚀防护与设计研究[D]. 周纯. 宁波大学, 2019(06)
- [4]低温多效海水淡化装置防腐研究[J]. 常利峰. 中国新技术新产品, 2016(15)
- [5]不锈钢的铁基牺牲阳极防护与摩擦学性能研究[D]. 胡毓. 上海交通大学, 2016
- [6]铁基牺牲阳极的研究进展[J]. 田璇,丁冬雁. 腐蚀科学与防护技术, 2015(04)
- [7]不锈钢用铁基牺牲阳极的电化学性能研究[D]. 田璇. 上海交通大学, 2015(02)
- [8]核电站凝汽器海水室铁阳极脱落原因分析及对策[J]. 张云乾,王洪仁. 材料开发与应用, 2014(05)
- [9]阴极保护及金属涂层技术在滨海电厂的应用[J]. 夏锡瑞,曲政. 全面腐蚀控制, 2011(07)
- [10]环空保护液中油井管电偶腐蚀及牺牲阳极研制[D]. 曹亮. 大连理工大学, 2011(09)